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高强度热镀锌钢板及其制造方法

来源:老子有钱下载官网   发布时间:2019-11-26   点击量:153

高强度热镀锌钢板及其制造方法

通过使热镀锌钢板的组成为:含有C:0.05%以上且小于0.12%、Si:0.01%以上且小于0.35%、Mn:2.0~3.5%、P:0.001~0.020%、S:0.0001~0.0030%、Al:0.005~0.1%、N:0.0001~0.0060%、Cr:大于0.5%且在2.0%以下、Mo:0.01~0.50%、Ti:0.010~0.080%、Nb:0.010~0.080%及B:0.0001~0.0030%,余量为Fe及不可避免的杂质,并且具有含有体积百分率为20~70%、并且平均结晶粒径为5μm以下的铁素体相的组织,得到具有TS≥980MPa的高的拉伸强度,而且加工性及焊接性优良的高强度热镀锌钢板。

2次升温速度或至冷却停止温度为止的冷却速度在本发明的优选范围外的No.沈、29、62,铁素体相的比率多,TS低于980MPa。另外,No.57的铁素体相结晶粒径变得粗大,因而加工性差。

首先,用制备为上述的优选成分组成的钢水,通过连续铸造法(continuouscastingprocess)或铸锭-开坯法制造钢坯。接着,将得到的钢坯冷却后,再加热(reheating)后进行热轧,或不经过铸造后加热处理而直接进行热轧(即directrollingprocess)。其中,钢坯加热温度SRT设为1150〜1300°C。并且,为了使热轧板均勻组织化、使延伸凸缘性等加工性提高,将终轧温度FT设为850〜950°C。并且,抑制带状组织(这种情况下,由铁素体相和更硬质的珠光体相/贝氏体相等形成)的生成、将热轧板均勻组织化(suppressthebandingmicrostructurecomposedofferriteandsecondaryharderphase),而且为了使延伸凸缘性等加工性提高,将热轧终轧温度〜(热轧终轧温度-100°C)间的平均冷却速度设为5〜200°C/秒。而且,为了使表面性状及冷轧性提高,将卷取温度(CT=Coilingtemperature)设为400〜650°C。在以上的条件下结束热轧,根据需要实施酸洗。然后,通过冷轧得到所要求的板厚。冷轧轧制率促进退火的铁素体相的再结晶(recrystallization),为了使延展性提高,优选使其为30%以上。

下面,对本发明的高强度热镀锡钢板的优选的制造方法进行说明。

而且,优选满足C:0.05%以上且小于0.10%、S:0.0001〜0.0020%且N:0.0001〜0.0050%。

另外,在此按照习惯,虽为结晶粒径,但实际上是将与相变前的原奥氏体粒径对应的区域看作一个结晶粒而进行测定的。

·Al:0·005〜0.

(实施例2)

冷却停止温度在本发明的优选范围外的No.30,TS低于980MPa,而且λ也低,加

高强度热镀锌钢板及其制造方法

提供以含有Si、Mn的钢板作为母材且高负荷加工时的耐镀层剥离性优良的高强度热镀锌钢板的制造方法。在连续式热镀锌设备中对具有如下组成的钢板实施退火及热镀锌处理时,加热过程在使加热炉内温度在A℃以上且B℃以下(A:600≤A≤780、B:800≤B≤900)的温度范围内的气氛的露点为-5℃以上的条件下进行,其中,上述钢板以质量%计含有C:0.01~0.18%、Si:0.02~2.0%、Mn:1.0~3.0%、Al:0.001~1.0%、P:0.005~0.060%、S≤0.01%,余量由Fe及不可避免的杂质构成。

对如上得到的热镀锌钢板(GA和GI)的外观性(镀层外观)、高负荷加工时的耐镀层剥离性、加工性进行了调查。此外,对紧挨镀覆层下部的100μπι以内的钢基表层部中存在的氧化物的量(内部氧化量)、以及紧挨镀层下部ΙΟμπι以内的钢基表层中存在的S1、Mn系复合氧化物的形态和生长部位、距晶界Ιμπι以内的位置处的紧挨镀层下部的晶粒内析出物进行了测定。测定方法和评价基准如下所示。

0.005%,Nb:0.005~0.05%,T1:0.005~0.05%,Cr:0.001~1.0%,Mo:0.05~1.0%、

本发明基于上述见解而完成,其特征如下所示。

实施例2

如果Cr小于0.001%则难以得到淬透性效果、或者退火气氛为较大量地含有H2O的湿润气氛时的内部氧化促进效果。另一方面,如果超过1.0%则Cr发生表面富集,因此镀层密合性和焊接性变差。因此,在含有Cr的情况下,使Cr量为0.001%以上且1.0%以下。

而且,通过以上的方法得到的高强度热镀锌钢板成为如下的组织、结构:在紧挨镀锌层的下部的钢板表层部,在距基体钢板表面100μm以内的钢板表层部,以每一个表面0.010~0.50g/m2形成选自Fe、S1、Mn、Al、P、以及B、Nb、T1、Cr、Mo、Cu、Ni中的至少I种以上元素的氧化物,并在紧挨镀层的下部且距基体钢板表面IOym以内的区域中,在距晶界Iμm以内的钢基晶粒内析出结晶性Si系氧化物、结晶性Mn系氧化物或结晶性S1-Mn系复合氧化物。由此能够实现钢基表层在弯曲加工时的应力缓和和裂纹防止,从而镀层外观和高负荷加工时的耐镀层剥离性变得优良。

2000以上~小于3000:4

需要说明的是,在本发明中,高强度是指拉伸强度TS为340MPa以上。此外,本发明的热镀锌钢板,包括热镀锌处理后未实施合金化处理的镀覆钢板(以下,也称为GI)、和实施了合金化处理的镀覆钢板(以下,也称为GA)。

用于解决问题的方法

需要说明的是,气氛中的气体成分由氮气、氢气以及不可避免的杂质气体构成,就露点的控制而言,预先另外设置供通过对设置于氮气中的水罐进行加热而加湿后的氮气流通的配管,向加湿后的氮气中导入氢气并进行混合,并且向炉内导入该混合气体,由此对气氛的露点进行控制。气氛中的氢浓度以10体积%作为基础。

在钢中添加有Si和大量的Mn的热镀锌钢板中,为了满足高负荷加工时的耐镀层剥离性,需要对可能成为高负荷加工时的裂纹等的起点的紧挨镀层下部的钢基表层的组织、构造进行更高度的控制。因此,在本发明中,首先,为了确保镀覆性,如上进行露点控制,由此在退火工序中提高氧电势。其结果是,通过提高氧电势,作为易氧化性元素的Si和Mn等在临镀覆前预先发生内部氧化,因而钢基表层部的S1、Mn的活性降低。而且,这些元素的外部氧化受到抑制,结果镀覆性和耐镀层剥离性得到改善。而且,在紧挨镀锌层下部的距基体钢板表面100μm以内的钢板表层部,每一个表面总计存在0.010g/m2以上的选自Fe、S1、Mn、Al、P、以及B、Nb、T1、Cr、Mo、Cu、Ni中的I种以上的元素的氧化物时,得到该改善效果。另一方面,即使存在超过0.50g/m2,该效果也饱和,因此使其上限为0.50g/m2。

500以上~小于1000:2〇

S^0.01%

高强度热镀锌钢板及其制造方法

本发明涉及一种高强度热镀锌钢板,其本质上由C:0.03-0.25质量%、Si:0.7质量%以下、Mn:1.4-3.5质量%以下、P:0.05质量%以下、S:0.01质量%以下、Cr:0.05-1质量%、Nb:0.005-0.1质量%和余量的Fe组成,并且由铁素体和第2相的复合组织组成,复合组织的平均粒径在10μm以下。本发明的高强度热镀锌钢板在焊接时不易产生HAZ的软化,所以适用于利用特殊薄型板材(TWB)的汽车结构构件。

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秒以上的冷却速度进行冷却,在超过600'C的温度下进行镀锌时,都会导致铁素体粒粗大化、不能形成第2相。因此,需要以rc/秒以上的冷却速度,冷却到60(TC以下后进行镀锌。也可以把热轧后的热轧钢板,按照和冷轧后的连续热镀锌生产线相同的条件进行镀锌。这样制得的高强度热镀锌钢板是冷轧钢板。此时,为防止组织的粗大化,冷轧率需要在20%以上。另外,钢坯的制造可以用铸锭法,也可以用连续铸造法制得。连续轧制法和直接输送轧制法都可适用于热轧。热轧过程中,也可以用感应加热器对钢板进行加热。热轧的轧制率增大时,对组织的细粒化很有利。在连续热镀锌生产线上进行镀锌前,也可以进行镀Ni。实施例1表l表示的是把本发明成分范围内的钢A-R和成分范围外的钢a-k放在转炉中铸锭,通过连续铸造得到钢坯,在表2所示本发明范围内的条件下热轧后,以冷轧率60%进行冷轧,在连续热镀锌生产线上按照表2所示的本发明范围内的条件进行镀锌,制得的板厚1.4mm的高强度热镀锌钢板。然后,利用电子显微镜观察第2相,利用X线衍射测定残留的奥氏体的量,利用拉伸试验测定拉伸强度TS。另外,为评价激光焊接后的HAZ的特性,对母材及激光焊接部做了埃里克森试验(杯突试验),求得了母材的成形高度h0,焊接部的成形高度ht,以及它们的差Ah(=hO-ht)。激光焊接采用的是C02激光(波长:10.6"m、光束模式:环形模式M二2),聚光系统采用ZnSe制透镜(焦距:254mm),保护气体使用Ar气,流速为20升/分钟,激光输出功率4kW,焊接速度4米/分钟。

发明内容

高强度热镀锌钢板及其制造方法技术领域本发明涉及一种具有超过700MPa的拉伸强度的高强度热镀锌钢板,特别是涉及一种焊接时热影响区(HAZ)不易产生软化、加工性能优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。背景技术具有超过440MPa的拉伸强度的高强度热镀锌钢板,以其优良的耐蚀性和高强度特性,被广泛应用于建筑构件、机械结构构件、汽车结构构件等。近年,对加工性的要求日益严格,关于提高这种高强度热镀锌钢板的加工性能的提案也日渐增多。例如,特开平5-311244号公报提出的方法是,把Si-Mn-P系热轧钢板在连续热镀锌生产线上加热到Acl相变点以上的温度后,急冷到Ms点以下,使整体或部分产生马氏体,之后利用热镀锌液和合金化处理炉的热量对马氏体进行回火处理的方法。另外,特开平7-54051号公报公开的方法是,对在Mn-P-Nb(-Ti)系的热轧后低温下巻绕的热轧钢板进行热镀锌处理,向微小的铁素体基质中细微地分散珠光体或渗碳体,以提高延伸法兰的性能(伸"7,>、力性)的方法。另一方面,最近,象特殊薄型板材(TWB),把不同强度或不同板厚的钢板通过激光焊接或压薄滚焊等焊接得到的材料被用于汽车的结构构件,钢板的焊接部的特性开始被重视。但是,利用特开平5-311244号公报记载的提高钢板自身的加工性的方法制造的高强度热镀锌钢板,是基于其强化结构使奥氏体急冷而

得的第2相获得的,但由于铁素体及第2相未做到均一细微化,所以焊接时容易产生HAZ的软化,导致焊接部的加工性劣化和强度降低,不适用于汽车用结构构件等。这里所说的第2相是由选自马氏体和贝氏体的至少一种组织组成的相。另外,利用特开平7-54051号公报记载的方法制造的高强度热镀锌钢板,是向铁素体基质中细微地分散珠光体或渗碳体形成的组织,所以在稳定获得超过700MPa的拉伸强度、特别是超过780MPa以上的强度方面很困难。

发明内容

图2A、2B分别表示的是本发明例的钢板和比较例的钢板的激光焊接部截面的硬度分布图。实施方式本发明者等对高强度热镀锌钢板的焊接后的特性进行了研究,结果得到以下发现,即,如果添加Nb、Cr,使形成平均粒径为10Pm以下的铁素体和第2相的复合组织,就可以防止HAZ在焊接时软化,而且还可获得优良的加工性。可以这样考虑,利用位错密度高的马氏体和贝氏体的硬质第2相的存在、因Cr产生的2次析出强化、和因NbC的微细析出产生的位错回复抑制效果,能够防止HAZ软化,在此基础上进行组织的细粒化,还可以获得优良的加工性。以下,将作详细说明。1)钢成分本发明的高强度热镀锌钢板本质上是由下述元素及余量的Fe组成。C:C是实现高强度化的必须元素。为得到超过700MPa的拉伸强度,其含量至少要在0.03%以上。但是,如果添加量超过0.25%,则第2相的体积率增加,使结晶粒相互间结合,粒径变大,在焊接时会产生HAZ的软化、加工性劣化等。因此,C量要控制在0.03-0.25%。Si:Si是稳定获得铁素体+马氏体2相组织的有效元素。但是,如果含量超过0.7%,镀锌的密合性和表面外观会明显劣化。所以,Si量要控制在0.7%以下。Mn:Mn和C一样,是实现高强度化的必须元素。为得到超过700MPa的拉伸强度,其含量至少要在1.4%以上。但是,如果添加量超过3.5%,则第2相的粒径变大,在焊接时会产生HAZ的软化、加工性劣化等。因此,Mn量要控制在1.4-3.5%。

少一种组织组成的相。另外,复合组织中,在这些第2相的基础上,再包含有不足10%的珠光体或残留的奥氏体时,也不会有损本发明的效果。3)制造方法上述高强度热镀锌钢板也可以通过,例如,把满足上述成分条件的钢坯在Ar3相变点以上的精加工温度下进行热轧后,以5'C/秒以上的冷却速度冷却到800-70CTC的温度范围,在450-700'C温度范围进行巻绕,酸洗后,在连续热镀锌生产线上,加热到760-88(TC温度范围,以rC/秒以上的冷却速度冷却到60(TC以下的温度范围,进行镀锌的制造方法制得。另外,也可以在镀锌后进行合金化处理。这样制得的高强度热镀锌钢板是热轧钢板。热轧的精加工温度应在Ar3相变点以上,以避免在不到Ar3相变点以下时生成粗大的铁素体粒,形成不均一的组织。热轧后,在800-70(TC温度范围生成铁素体粒,但如果以小于5'C/秒的冷却速度冷却该温度范围,会使铁素体粒变粗大,形成不均一的组织。因此,该温度范围,需要以5"C/秒以上的冷却速度进行冷却。特别是,以100-300'C/秒以上的冷却速度进行冷却,对组织的细微化是非常有利的。巻绕温度如果不足450'C,会造成NbC的析出不充分,而如果超过70CTC又会析出粗大的NbC,都会导致得不到细微化的组织,HAZ在焊接时产生软化,加工性劣化。因此,巻绕温度应控制为450-700°C。连续热镀锌生产线上的加热温度如果不足760'C就不能形成第2相,而超过880。C又会造成组织粗大化,所以,应控制为760-880°C。加热后,如果以小于rc/秒的冷却速度进行冷却,或即使以rc/

Description

得的第2相获得的,但由于铁素体及第2相未做到均一细微化,所以焊接时容易产生HAZ的软化,导致焊接部的加工性劣化和强度降低,不适用于汽车用结构构件等。这里所说的第2相是由选自马氏体和贝氏体的至少一种组织组成的相。另外,利用特开平7-54051号公报记载的方法制造的高强度热镀锌钢板,是向铁素体基质中细微地分散珠光体或渗碳体形成的组织,所以在稳定获得超过700MPa的拉伸强度、特别是超过780MPa以上的强度方面很困难。

高强度热镀锌钢板及其制造方法

一种热镀锌钢板的制造方法,用于制造钢板的表面具有每一个表面的镀层附着量为20~120g/m2的镀锌层的高强度热镀锌钢板,其中,所述钢板以质量%计含有C:0.01~0.18%、Si:0.02~2.0%、Mn:1.0~3.0%、Al:0.001~1.0%、P:0.005~0.060%、S≤0.01%,余量由Fe及不可避免的杂质构成,所述制造方法的特征在于,在连续式热镀锌设备中对钢板实施退火及热镀锌处理时,使退火炉内温度在750℃以上的温度范围内的气氛中的露点为-40℃以下。根据该制造方法,能够得到耐腐蚀性和高负荷加工时的耐镀层剥离性优良的高强度热镀锌钢板。

Mo:0.05~1.0%

Mo:0.05~1.0%

此外,标准自由能AG(1),在将R设为气体常数、将T设为温度时如下所示。

Si(固态)+02(气态)=Si02(固态) (5)

以下,对本发明进行具体说明。需要说明的是,在以下的说明中,钢成分组成的各元素的含量、镀层成分组成的各元素的含量的单位均为“质量%”,以下,只要没有特殊说明则仅以表示。

内部氧化量通过“脉冲炉熔融-红外吸收法”进行测定。但是,由于需要扣除母材(即,实施退火前的高强度钢板)中所含的氧量,因此在本发明中,将连续退火后的高强度钢板的两个表面的表层部研磨ΙΟΟμπι以上后对钢中氧浓度进行测定,将该测定值作为母材所含的氧量0Η,并且,对连续退火后的高强度钢板的板厚方向整体的钢中氧浓度进行测定,将该测定值作为内部氧化后的氧量01。使用如上得到的高强度钢板的内部氧化后的氧量01、和母材所含有的氧量0Η,算出OI与OH的差(=0Ι-0Η),然后将换算成一个表面的每单位面积(即Im2)的量而得到的值(g/m2)作为内部氧化量。

此外,标准自由能AG(1),在将R设为气体常数、将T设为温度时如下所示。

Si是在对钢进行强化而得到良好的材质方面有效地元素,为了得到本发明的目标强度,需要为0.02%以上。如果Si低于0.02%则无法得到本发明的适用范围的强度,但对于高负荷加工时的耐镀层剥离性而言则不会成为特别的问题。另一方面,如果超过2.0%则难以改善高负荷加工时的耐镀层剥离性。因此,使Si量为0.02%以上且2.0%以下。如果Si量增多则TS上升,延伸率有减少的倾向,因此可以根据所要求的特性改变Si量。特别是在高强度材料中,优选使用0.4以上。

另一方面,虽然通过促进Si和Μη的内部氧化能够提高镀覆性,但这样反而导致耐腐蚀性和加工性变差。因此,除了促进Si和Μη的内部氧化的方法以外,还需要在维持良好的镀覆性的同时抑制内部氧化,从而提高耐腐蚀性、加工性。

高强度热镀锌钢板及其制造方法

但是,本发明人考虑到,原本认为会弓丨起S1、Mn的表面富集的-40~-70V的露点,处于平衡理论中引起氧化的露点范围中,但是,在连续退火这样的短时间热处理的情况下,是否存在在动力学方面不会达到严重损害镀覆性的表面富集的可能性。于是,大胆地对其进行了研究。结果完成了具有以下特征的本发明。

基于JISΖ2371(2000年)对尺寸为70mmX150mm的合金化热镀锌钢板进行3天的盐水喷雾试验,使用铬酸(浓度200g/L,80°C)清洗腐蚀生成物1分钟从而将其除去,通过重量法对每一个表面的试验前后的镀层腐蚀减少量(g/m2.天)进行测定,按照下述基准进行评价。

高强度热镀锌钢板及其制造方法

本发明提供高强度热镀锌钢板及其制造方法,所述高强度热镀锌钢板不需要大量添加Mo或Cr等高价元素和特殊的CGL热历史,且具有低YP、高BH、优良的耐时效性、优良的耐腐蚀性。其以质量%计,含有C:超过0.015%且低于0.100%、Si:0.3%以下、Mn:低于1.90%、P:0.015%以上且0.05%以下、S:0.03%以下、sol.Al:0.01%以上且0.5%以下、N:0.005%以下、Cr:低于0.30%、B:0.0003%以上且0.005%以下和Ti:低于0.014%,并且满足2.2≤[Mneq]≤3.1及0.42≤8[%P]+150B*≤0.73。作为其钢组织,具有铁素体和第二相,第二相的面积率为3~15%,马氏体及残余γ的面积率相对于第二相面积率的比率超过70%,第二相面积率中存在于晶界三相点处的第二相的面积率的比率为50%以上。

从所得到的钢锭上切出27mm厚的钢坯,加热至1200°C后在850°C的终轧温度下热轧至2.8mm,轧制后立即进行喷水冷却,并在570°C下实施I小时的卷取处理。将得到的热轧板以73%的轧制率冷轧至0.75mm。对得到的冷轧板实施780VX40秒的退火,以7°C/秒的平均冷却速度从退火温度开始进行冷却,浸溃到460°C的镀锌浴中实施热镀锌处理,然后,为了对镀层进行合金化处理而在510°C下保持15秒,然后以25°C/秒的冷却速度冷却到100°C以下的温度范围,并以0.2%的伸长率实施表面光轧。

为了得到外板用的美丽的镀层表面品质,优选钢坯加热温度为1250°C以下,为了除去在钢板表面生成的一次、二次锈皮,优选充分进行除鳞且使终轧温度为900°C以下。另外,按照常规方法制造包含C、Mn、P的本发明钢时,轧制直角方向的r值变高,轧制45度方向的r值变低。即,产生Ar为+0.3~0.4。另外,轧制45度方向的YP(YPd)与轧制方向的YP(YPl)或轧制直角方向的YP(YPc)相比,高5~15MPa。从降低r值和YP的面内各向异性的观点出发,优选热轧后的平均冷却速度为20°C/秒以上,或终轧温度为830°C以下。由此,能够将Λr抑制到0.2以下、将YPd-YPc抑制到5MPa以下,从而能够有效地抑制车门的把手周围的表面应变。通过使热轧后的平均冷却速度为70°C/秒以上,能够将Ar抑制到0.15以下,因此,优选将热轧后的冷却速度控制在该范围内。

另外,使用模拟边缘加工部、点焊部周围的构造体对各钢板的耐腐蚀性进行评价。即,将两片所得到的钢板重叠并进行点焊,使钢板之间达到密合的状态,进一步实施模拟实车中的涂装工序的化学转化处理、电沉积涂装,然后在SAEJ2334腐蚀循环条件下进行腐蚀试验。电沉积涂装膜厚设为20μm。对于经过90个循环后的腐蚀试样,除去腐蚀生成物,求出板厚比预先测定的原板厚的减少量,将其作为腐蚀减量。

CT:400~650°C进行卷取。对所得到的热轧板以70~77%的轧制率实施冷轧,得到板厚0.75mm的冷轧板。

专利文献4中公开的方法为,通过在含有C:0.02~0.08%,Mn:1.0~2.5%,P:0.05%以下、Cr:高于0.2%且1.5%以下的钢中使Cr/Al为30以上,由此得到具有低屈服比、高BH、优良的常温耐时效性的钢板的方法。

为了得到外板用的美丽的镀层表面品质,优选钢坯加热温度为1250°C以下,为了除去在钢板表面生成的一次、二次锈皮,优选充分进行除鳞且使终轧温度为900°C以下。另外,按照常规方法制造包含C、Mn、P的本发明钢时,轧制直角方向的r值变高,轧制45度方向的r值变低。即,产生Ar为+0.3~0.4。另外,轧制45度方向的YP(YPd)与轧制方向的YP(YPl)或轧制直角方向的YP(YPc)相比,高5~15MPa。从降低r值和YP的面内各向异性的观点出发,优选热轧后的平均冷却速度为20°C/秒以上,或终轧温度为830°C以下。由此,能够将Λr抑制到0.2以下、将YPd-YPc抑制到5MPa以下,从而能够有效地抑制车门的把手周围的表面应变。通过使热轧后的平均冷却速度为70°C/秒以上,能够将Ar抑制到0.15以下,因此,优选将热轧后的冷却速度控制在该范围内。

N是在钢中形成BN、A1N、TiN等氮化物的元素,由于形成BN,具有使B的效果消失的弊端。另外,形成微小的AlN而使晶粒生长性降低,导致YP的上升。另外,固溶N残留时,耐时效性变差。从这样的观点出发,必须对N进行严格控制。N含量超过0.005%时,不能充分得到B的淬透性提高效果,YP上升。另外,这样的成分钢,耐时效性变差,在外板面板中的应用性不充分。因此,将N的含量设为0.005%以下。从有效地利用B并且减少AlN的析出量从而进一步降低YP的观点出发,优选使N为0.004%以下。 Mo:0.1%以下

本发明的高强度热镀锌钢板,优选满足0.48<8[%PJ+150B*<0.73。

从所得到的钢锭上切出27mm厚的钢坯,加热至1200°C后在850°C的终轧温度下热轧至2.8mm,轧制后立即进行喷水冷却,并在570°C下实施I小时的卷取处理。将得到的热轧板以73%的轧制率冷轧至0.75mm。对得到的冷轧板实施780VX40秒的退火,以7°C/秒的平均冷却速度从退火温度开始进行冷却,浸溃到460°C的镀锌浴中实施热镀锌处理,然后,为了对镀层进行合金化处理而在510°C下保持15秒,然后以25°C/秒的冷却速度冷却到100°C以下的温度范围,并以0.2%的伸长率实施表面光轧。

I)钢的成分组成

高强度热镀锌钢板及其制造方法

提供在以通常的CGL热循环为前提的情况下,不使用昂贵的Mo的、屈服应力低且耐常温时效性和烧结硬化性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法。该高强度热镀锌钢板的成分组成为:以质量%计,含有C:0.01%以上且小于0.08%、Si:0.2%以下、Mn:大于1.0%且在1.8%以下、P:0.10%以下、S:0.03%以下、Al:0.1%以下、N:0.008%以下、Cr:大于0.5%,且满足1.9≤Mn(质量%)+1.3Cr(质量%)≤2.8,余量由铁和不可避免的杂质构成。其组织为:具有铁素体相和以面积率计为2~15%的马氏体相,珠光体相和/或贝氏体相的总面积率为1.0%以下。而且,制造上述热镀锌钢板时,在冷轧后,进行退火和镀层处理时,控制温度、冷却速度。

Ti、Nb形成碳氮化物而使固溶C、N量降低,为了防止时效变差,可以分别添加0.01%以上。但是,即使均过量地添加超过0.1%,其效果饱和,也不能得到与成本相应的效果。因此,添加Ti、Nb时,使它们各自为0.1%以下。

下面对本发明的高强度热镀锌钢板的制造条件进行说明。

以上的测定结果与制造条件一起示于表2。

所得到的结果与制造条件一起示于表3。

专利文献2:日本特开2005-281867号公报

如上述~中任一项所述的冲压成形性优良的高强度热镀锌钢板,其特征在于,以质量%计,还含有Mo:0.15%以下、V:0.5%以下、Ti:0.1%以下、Nb:0.1%以下中的任意1种以上。

另一方面,No.24由于退火温度低,因而不能得到预定量的马氏体相,YR高,时效后的YPE1也高,耐常温时效性差。

首先,对本发明中钢的化学成分的限定原因进行说明。

近年来,对于汽车用钢板,为了以利用车体轻量化提高每加仑里程为目的的钢板的薄壁化和安全性提高,正在推广高强度化。但是,钢板的高强度化通常存在如下问题:导致冲压成形性变差,产生被称为表面变形的数十微米左右的变形,从而导致外观性变差。

接着,将从上述得到的冷乳钢板上切出的样品在红外热像炉(infraredimagefurnace)中在表2所示的退火温度下保持60秒后,在表2所示的条件下进行1次冷却,进行了热镀锌(镀液温度:460°C)后,实施合金化处理(520°CX15s),进行2次冷却直至150°C以下的温度,然后实施伸长率为0.4%的表面光乳。在此,镀层处理是调整附着量为单面50g/m2,合金化处理是调整镀层中的Fe%为9~12%。

Tr:评价对象温度(K)

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